在化學(xué)驅(qū)油技術(shù)中，化學(xué)驅(qū)油體系與原油間界面張力越低，越能顯著改善原油在多孔介質(zhì)中的流動(dòng)性，因此，化學(xué)驅(qū)過程中，油水兩相的界面張力是驅(qū)油配方的重要性質(zhì)。在測(cè)量過程中，配方體系的配置、測(cè)量方法與測(cè)量條件的不同，測(cè)量結(jié)果也不同，而測(cè)量結(jié)果直接影響對(duì)驅(qū)油體系的選擇，評(píng)價(jià)化學(xué)驅(qū)油配方體系與原油間界面張力方法有吊片法、懸滴法、旋轉(zhuǎn)滴法，其中旋轉(zhuǎn)滴法因測(cè)量范圍寬、操作簡(jiǎn)便而被廣泛采用。

高凝油具有烷烴、蠟含量高、析蠟溫度、凝固點(diǎn)較高的的原油，接近或低于析蠟溫度時(shí)，高凝油的流動(dòng)性變差，是一類性質(zhì)特殊的原油，在測(cè)量高凝油與化學(xué)驅(qū)配方體系界面張力的過程中發(fā)現(xiàn)，常規(guī)的測(cè)試條件中油滴注入量大于0.5μL，用于高凝油的測(cè)量會(huì)造成油滴在拉伸過程中易斷裂，拉伸凸凹不平，增大測(cè)量誤差，影響測(cè)量準(zhǔn)確度的問題，油滴注入量對(duì)于高凝油的測(cè)量不適合，采用常規(guī)磁力攪拌配置體系的方法，攪拌時(shí)間長(zhǎng)且溶液不易達(dá)到均相，即使達(dá)到均相，需要的時(shí)間也長(zhǎng)，降低了工作效率。因此，優(yōu)化適合高凝油與化學(xué)驅(qū)配方體系間界面性測(cè)量條件、配置方式，以便能達(dá)到準(zhǔn)確測(cè)量是必要的和有意義的，同時(shí)也豐富了測(cè)量技術(shù)。

本發(fā)明為解決因采用常規(guī)測(cè)配置方式和測(cè)試條件，測(cè)量高凝油與化學(xué)驅(qū)配方體系間界面張力，而引起的測(cè)量誤差及工作效率低的問題，提出了一種適用于高凝油油藏?zé)o堿二元驅(qū)配方體系界面張力實(shí)驗(yàn)方法，包括如下步驟：

S1、通過攪拌聚合物產(chǎn)品配置成相應(yīng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)的聚合物母液；

S2、將表活劑產(chǎn)品配置為相應(yīng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)的表活劑母液；

S3、將聚合物母液、表活劑母液、模擬地層水混合，配制成相應(yīng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)的無堿二元驅(qū)配方體系溶液；

S4、設(shè)定界面張力儀的溫度和轉(zhuǎn)速，輸入復(fù)合體系溶液與原油的油水密度差，將無堿二元驅(qū)配方體系溶液充滿樣品測(cè)量管；

S5、用微量注射器吸取高凝油注入含有無堿二元驅(qū)配方體系溶液的樣品測(cè)量管，樣品測(cè)量管中不能有氣泡；

S6、啟動(dòng)界面張力儀，測(cè)量樣品測(cè)量管中油滴的直徑d和長(zhǎng)度L。

具體實(shí)施方法

實(shí)施例中所用原油可以為遼河油田某采油廠S4高凝油區(qū)塊的脫水脫氣原油，配方體系的配置用水為S4高凝油區(qū)塊模擬注入水，無堿二元驅(qū)配方體系為0.12％P+0.2％S，測(cè)試溫度為70℃，高凝油區(qū)塊目的層脫水、脫氣原油。

如圖1所示，本實(shí)施例提供了一個(gè)無堿二元驅(qū)配方體系配置方式優(yōu)選和注入油滴量?jī)?yōu)選的評(píng)價(jià)方法，其包括以下實(shí)驗(yàn)步驟：

無堿二元驅(qū)配方體系配置方式

(1)優(yōu)選母液配置

①聚合物母液

設(shè)定電動(dòng)攪拌器的攪拌速度為500轉(zhuǎn)/分，依據(jù)實(shí)驗(yàn)需求將適量的聚合物產(chǎn)品加入模擬地層水中，持續(xù)攪拌2小時(shí)，再放置24小時(shí)，配置為質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5％的聚合物母液；

②表活劑母液

設(shè)定磁力攪拌器的攪拌速度為300轉(zhuǎn)/分，依據(jù)實(shí)驗(yàn)需求將適量的表活劑產(chǎn)品加入模擬地層水中，持續(xù)攪拌30分鐘，配置質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3％的表活劑母液；

(2)無堿二元驅(qū)配方體系配制

將適量的0.5％聚合物母液、3％表活劑母液、模擬地層水分別采用手動(dòng)混勻、電動(dòng)攪拌、磁力攪拌、振蕩回旋四種方式混合，配置為0.12％P+0.2％S的溶液體系。其中手動(dòng)混勻5分鐘、電動(dòng)攪拌和磁力攪拌在轉(zhuǎn)速300轉(zhuǎn)/分下攪拌30分鐘，振蕩回旋在振蕩頻率3000轉(zhuǎn)/分下振蕩5分鐘；

(3)配方體系與高凝油間界面性測(cè)量

將4個(gè)復(fù)合體系分別充滿4個(gè)樣品測(cè)量管；用微量注射器吸取高凝油注入樣品測(cè)量管，高凝油呈圓柱狀，設(shè)定實(shí)驗(yàn)溫度70℃、轉(zhuǎn)速5000轉(zhuǎn)/分、油水密度差0.1688，測(cè)定測(cè)量樣品管中油滴的直徑d和長(zhǎng)度L(如果L/d≥4，只測(cè)量油滴直徑)；測(cè)量時(shí)間為2小時(shí)。

2、注入油滴量?jī)?yōu)選

采用本實(shí)驗(yàn)步驟1中(1)和(2)的方法配置0.12％P+0.2％S的溶液體系，將0.12％P+0.2％S的溶液體系分別充滿5個(gè)樣品測(cè)量管中，微量注射器分別吸取高凝油油滴量為0.1μL、0.2μL、0.3μL、0.4μL、0.5μL注入前述的5個(gè)樣品測(cè)量管中，高凝油呈圓柱狀；采用本實(shí)例步驟1中(3)的方法測(cè)量無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面性。

(1)攪拌方式的選擇

圖2是根據(jù)前述實(shí)驗(yàn)步驟1提供的配置與測(cè)量方法，采用手動(dòng)混搖、電動(dòng)攪拌、磁力攪拌、混勻器攪拌四種方式混合無堿二元驅(qū)配方體系后，無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面張力的關(guān)系曲線。從圖2可知：混勻器攪拌的方式使無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間達(dá)到超低界面張力的時(shí)間最短，14分鐘即可達(dá)到，平衡界面張力值最小為1.34×10-3

mN/m；手動(dòng)混搖的方式達(dá)到超低界面張力的時(shí)間最長(zhǎng)，為40分鐘，電動(dòng)攪拌和磁力攪拌差別不大?；靹蚱鲾嚢璺绞绞谷芤耗茉诙虝r(shí)間內(nèi)達(dá)到均相且均相程度高，均相程度越高，達(dá)到超低界面張力的時(shí)間越短。

(2)注入油滴量的選擇

圖3、圖4是根據(jù)前述實(shí)驗(yàn)步驟1、2提供的配置與測(cè)量方法，油滴注入量分別為0.1μL、0.2μL、0.3μL、0.4μL、0.5μL，無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面張力的關(guān)系曲線。從圖2可知：無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間的界面張力達(dá)到超低界面張力的時(shí)間隨著油滴注入量的增多明顯延長(zhǎng)，注入油滴0.1μL，4分鐘達(dá)到超低界面張力，注入油滴0.5μL，40分鐘達(dá)到超低界面張力；從圖4可知：注入油滴量大于0.3μL以后，對(duì)無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面張力的測(cè)定不能持續(xù)2小時(shí)，油滴在100分鐘發(fā)生斷開，對(duì)于高凝油而言，油滴注入量小于0.3μL較適合。

本發(fā)明提供了一種采用快速混勻器以振蕩回旋方式配置化學(xué)配方體系的方法，在實(shí)驗(yàn)中，采用不同混勻方式配置相同化學(xué)配方體系，通過測(cè)定油水界面性進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果表明：振蕩回旋配置方式使溶液更易達(dá)到均相，縮短了溶液達(dá)到均相的時(shí)間，在測(cè)量過程中表現(xiàn)出表活劑與原油更易匹配，界面活性更高，也相應(yīng)的提高了工作效率；在樣品管中分別注入不同體積的油滴，通過測(cè)定油水界面性進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果表明：注入的油滴量多，配方體系與高凝油間達(dá)到超低界面張力的時(shí)間長(zhǎng)，對(duì)于高凝油而言，存在一個(gè)注入油滴量的臨界值，在能保證測(cè)量結(jié)果精確度的前提下，快速測(cè)得樣品界面張力。

由此可見，本發(fā)明所提供的適合于高凝油無堿二元驅(qū)配方體系界面性測(cè)量方法可以應(yīng)用在高凝油油藏，為評(píng)價(jià)高凝油的油水界面提供了一種新的有效方法。

以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明披露的技術(shù)范圍內(nèi)，根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案及其構(gòu)思加以等同替換或改變，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。